毕业设计（论文）-小型卧式离心机叶片螺轴结构设计（全套图纸三维）.doc
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PAGE \* MERGEFORMAT PAGE \* MERGEFORMAT - 2 - PAGE \* MERGEFORMAT PAGE \* MERGEFORMAT - 1 - 毕业设计课题： 小型卧式离心机叶片螺旋轴结构设计 专 业 机械设计制造及其自动化 学 生 姓 名 班 级 学 号 指 导 教 师 专 业 系 主 任 发 放 日 期 2017年 月 日 摘要卧式螺旋卸料沉降式离心机简称卧螺离心机是实现固液分离的关键设备。卧螺离心机工作时,转鼓转速及转鼓与螺旋输料器之间的差速,决定着物料的分离效果和分离效率等,是离心机的重要控制参数。离心机的高效分离性能一定要通过完善的自控系统才能得以实现。但分离过程作为典型的复杂工业过程,具有非线性、大时滞、时变、干扰大等特点,无法建立精确的数学模型,至今没有一套完整有效的分离方法。随着离心机设备的要求慢慢的升高,设备一直更新,可靠性、易操作性、可监视性和易维护性己是最基本的要求了。由继电器组成的控制电路具有可靠性差、不易维护、不易监视等缺点,已不能适应当前的要求。随着电子技术、软件技术和控制技术快速的提升,可编程控制器控制已成为国内外的主流控制方式。本文主要对卧式螺旋卸料沉降式离心机的基本生产能力进行了计算求解，卧式螺旋卸料沉降离心机的功率计算与电机选择，摆线针轮差速器设计计算。关键字：卧式、离心机、叶片全套图纸三维加153893706AbstractHorizontal screw discharge sedimentation type centrifuge or horizontal screw centrifuge is the key to realize the solid-liquid separation equipment. Horizontal screw centrifuge, drum rotating speed and differential between drum and spiral feeder losing, determines the separation effect of the material and the separation efficiency and so on, is an important control parameter of the centrifuge. Efficient separation performance of the centrifuge must be through the perfect automatic control system can be realized. But separation process as a typical complex industrial process, with nonlinear, large delay, time-varying, great interference, unable to establish accurate mathematical model, so far there is no a set of complete and effective separation method. As the centrifuge equipment demand is higher and higher, constantly updated equipment, reliability, operability and maintainability, can monitor the sex is the most basic request. Composed of relay control circuit with low reliability, difficult to maintenance, monitoring and other shortcomings, can not meet the requirements of the current. As the electronic technology, software technology and control technology rapid development, PLC control has become the mainstream of the control mode at home and abroad. In this paper, the horizontal screw discharge sedimentation type centrifuge basic production capacity was calculated to solve, horizontal spiral discharge settling centrifuge power calculation and the choice of motor, cycloid pin gear differential design calculation.Keywords: Horizontal, centrifuge, leaf 目 录 TOC \o 1-3 \h \z \u HYPERLINK \l _Toc480141073 摘要 PAGEREF _Toc480141073 \h - 2 - HYPERLINK \l _Toc480141074 Abstract PAGEREF _Toc480141074 \h - 3 - HYPERLINK \l _Toc480141075 第一章 绪论 PAGEREF _Toc480141075 \h - 6 - HYPERLINK \l _Toc480141076 1.1 课题研究背景 PAGEREF _Toc480141076 \h - 6 - HYPERLINK \l _Toc480141077 1.2 离心机国内外研究现状 PAGEREF _Toc480141077 \h - 6 - HYPERLINK \l _Toc480141078 1.2.1 国外研究现状 PAGEREF _Toc480141078 \h - 6 - HYPERLINK \l _Toc480141079 1.2.2 国内研究现状 PAGEREF _Toc480141079 \h - 7 - HYPERLINK \l _Toc480141080 1.3离心机设备的分类 PAGEREF _Toc480141080 \h - 8 - HYPERLINK \l _Toc480141081 1.3.1三足式离心机 PAGEREF _Toc480141081 \h - 9 - HYPERLINK \l _Toc480141082 1.3.2 卧螺离心机 PAGEREF _Toc480141082 \h - 9 - HYPERLINK \l _Toc480141083 1.3.3 碟式分离机 PAGEREF _Toc480141083 \h - 10 - HYPERLINK \l _Toc480141084 1.3.4管式分离机 PAGEREF _Toc480141084 \h - 11 - HYPERLINK \l _Toc480141085 1.4 本课题研究的意义 PAGEREF _Toc480141085 \h - 12 - HYPERLINK \l _Toc480141086 第二章卧式离心机的生产力求解 PAGEREF _Toc480141086 \h - 13 - HYPERLINK \l _Toc480141087 2.1 生产能力分析 PAGEREF _Toc480141087 \h - 13 - HYPERLINK \l _Toc480141088 2.2 生产能力求解 PAGEREF _Toc480141088 \h - 13 - HYPERLINK \l _Toc480141089 第三章 卧式离心机的设备参数计算 PAGEREF _Toc480141089 \h - 18 - HYPERLINK \l _Toc480141090 3.1 功率计算 PAGEREF _Toc480141090 \h - 18 - HYPERLINK \l _Toc480141091 3.1.1 启动转鼓等转动件所需功率 PAGEREF _Toc480141091 \h - 18 - HYPERLINK \l _Toc480141092 3.1.2 启动物料达到操作转速所需功率 PAGEREF _Toc480141092 \h - 21 - HYPERLINK \l _Toc480141093 3.1.3 螺旋输送沉渣所需功率 PAGEREF _Toc480141093 \h - 23 - HYPERLINK \l _Toc480141094 3.2 电机部件的求解及其选择 PAGEREF _Toc480141094 \h - 24 - HYPERLINK \l _Toc480141095 第四章 差速装置的设计计算 PAGEREF _Toc480141095 \h - 26 - HYPERLINK \l _Toc480141096 4.1 差速装置的概述 PAGEREF _Toc480141096 \h - 26 - HYPERLINK \l _Toc480141097 4.2 差速装置参数的确定 PAGEREF _Toc480141097 \h - 29 - HYPERLINK \l _Toc480141098 第五章 转鼓设计机器壁厚计算校核 PAGEREF _Toc480141098 \h - 39 - HYPERLINK \l _Toc480141099 第六章 卧式离心机模型的建立 PAGEREF _Toc480141099 \h - 42 - HYPERLINK \l _Toc480141100 6.1 PROE软件介绍 PAGEREF _Toc480141100 \h - 42 - HYPERLINK \l _Toc480141101 6.1.1 PROE软件背景 PAGEREF _Toc480141101 \h - 42 - HYPERLINK \l _Toc480141102 6.1.2 PROE软件建模途径 PAGEREF _Toc480141102 \h - 43 - HYPERLINK \l _Toc480141103 6.2 卧式离心机三维模型的建立 PAGEREF _Toc480141103 \h - 44 - HYPERLINK \l _Toc480141104 6.2.1电机结构部件 PAGEREF _Toc480141104 \h - 44 - HYPERLINK \l _Toc480141105 6.2.2 带传动部件 PAGEREF _Toc480141105 \h - 45 - HYPERLINK \l _Toc480141106 6.2.3 机架结构部件 PAGEREF _Toc480141106 \h - 46 - HYPERLINK \l _Toc480141107 6.2.4 转鼓机罩部件 PAGEREF _Toc480141107 \h - 46 - HYPERLINK \l _Toc480141108 6.2.5 叶片轴结构部件 PAGEREF _Toc480141108 \h - 47 - HYPERLINK \l _Toc480141109 6.2.6 转鼓装配 PAGEREF _Toc480141109 \h - 47 - HYPERLINK \l _Toc480141110 6.2.7 整机模型 PAGEREF _Toc480141110 \h - 48 - HYPERLINK \l _Toc480141111 结 论 PAGEREF _Toc480141111 \h - 49 - HYPERLINK \l _Toc480141112 致 谢 PAGEREF _Toc480141112 \h - 50 - HYPERLINK \l _Toc480141113 参考文献 PAGEREF _Toc480141113 \h - 51 - 第一章 绪论1.1 课题研究背景实现离心分离操作的机械称为离心机,离心分离的机理在于不同物质在离心力作用下的受力不同。离心机主要用来处理液一固,液一液,液一液一固等两相物或三相物的分离。离心机与其他分离机械相比,不仅仅可以得到含湿量较低的固体和较高纯度的液相,且能节省劳动力,降级劳动强度,同时使劳动条件和劳动环境得到很好的改善离心机还具有处理量大,可连续运转,简单易操作,自动化程度高,占地少等优点。因此,离心机已大范围的使用在化工、石油化学工业、石油炼制、轻工、医药、食品、纺织、冶金、煤炭、选矿、船舶、军工等所有的领域。例如湿法采煤中粉煤的回收,石油钻井泥浆的回收,放射性元素的浓缩,三废治理中的污泥脱水,各种石油化学工业产品的制造,各种抗菌素、淀粉及农药的制造,牛奶、酵母、啤酒、果汁、砂糖、桔油、食用动物油、米糠油等食品的制造,织品、纤维脱水及合成纤维的制造,各种润滑油、燃料油的提纯等都使用离心机。目前,离心机的品种繁多,各有特色,并正在向提高技术参数、系列化、自动化方向发展,专用机种也慢慢变得多。离心机己成为国民经济各个部门大范围的应用的一种通用机械。1.2 离心机国内外研究现状1.2.1 国外研究现状受新技术推动及相关产业高质量发展的影响,国外离心分离技术的进展大多数表现在以下几个方面1、加强理论研究,选择最佳设计的具体方案近年来,研究人员为选择最佳方案,采用流场分离法、有限元模拟法、大梯度密度梯级法、反模态分析法等,对离心机的工作性能和关键零件进行研究,为设计优良性能的离心机提供了理论依照。并对带内洗涤的卧螺离心机中堰池深度以及卧螺离心机技术参数之间的关系等进行了最佳化研究。2、技术参数的提高和新机型的问世瑞典公司具备拥有分离因数为的卧螺离心机,可从某一些程度上弥补管式分离机的不足。机型的特点是先进的旋转动态设计,主轴承改为弹性安装,可延长寿命,降低机器噪音与振动。还有德国公司用于处理难分离物料的双锥体卧螺离心机等。3、新材料的应用为了更好的提高分离机械的性能、强度、刚度、耐磨性和抗腐蚀性,一批新型材料不断涌现。如工程塑料、硬质合金以及性能优良的耐磨耐蚀不锈钢材料。德国的等研制的分离机转鼓新材料,具有强度高、塑性和抵抗腐蚀能力好的特点。为弥补耐蚀和强度之间的矛盾,一些先进的制造商普遍采用了转鼓的自增强技术。4、其它方面进展强化动态监测和自动化。随着自动控制和传感技术的发展,许多先进的自控手段被引入,并对离心机运行中的各项参数,如温度、流量、速度、振幅和噪音等进行全方位的监测,并通过传感器将收集信息输入计算机,经系统处理后,可及时了解各种参数的变化以采取对应的措施。由此出现了无人操作的卧螺离心机。各种组合机和专用机的开发。公司在碟式分离机上组合螺旋输料器形成复合碟式机公司的柱锥复合活塞机、虹吸刮刀离心机公司的沉降过滤复合螺旋离心机等。此外,还有为满足特殊工艺要求的专用机,如满足食品和生物医药行业的之机型。1.2.2 国内研究现状我国真正具有现代实用价值的第一台螺旋离心机是年制造的,由于它独具连续操作、处理量大、单位产量耗电量较少、适应能力强等特点而得到了迅速发展,在四十多年的发展中,结构、性能、参数变化很大,分离质量、生产能力逐步的提升,应用场景范围更广泛,在离心机领域中一直占有主体地位。从七十年代末开始引进螺旋离心机,对国外著名公司生产的多种规格的卧螺离心机进行了仿制。卧螺离心机是原化工部“七五”科技攻关项目,年南京绿洲机器厂仿制了型大锥角离心机,用于玉米蛋白的分离,并于年制成样机此后,重庆江北机械厂、第厂和金华铁路机械厂等研制开发了一系列的螺旋卸料沉降离心机,并成功地应用于生产实践。但是就整体水平而言,我国还是远远落后于工业发达国家的。我国过滤与分离机械行业经过多年的努力,已经有了一些长足的进步,在产品技术水平上,一些重点产品的整机性能已经接近发达国家世纪年代初水平。产品质量与可靠性均有较大的提高。在产品设计方面,不少企业和设计单位都采用了计算机辅助设计系统。在新技术应用方面,不少产品采用了一些新技术,如整机全速动平衡技术、零件表面镀镍磷技术、喷涂硬质合金提高材料耐磨、耐蚀和强度,采用微机控制以提高自动化程度等间。我国离心分离行业方兴未艾,尚属正在发展中,总体水平不高。跟着社会进步,人们对环保、能源以及装备对品质的影响有了新的认识。同时,通过国外技术交流和合作以及成套项目的引进、消化与吸收,促进了我国离心分离技术的迅速发展,大多数表现在：1、已基本形成了一个科研、设计和制造的体系；2、成立了分离领域的学术组织；3、在基础理论与应用方面做了研究；4、目前已能生产三足、上悬、活塞、螺旋、离心力卸料,振动、进动卸料、刮刀及虹吸刮刀、翻袋及旁滤等离心机分离机则有碟式、室式及管式。上述产品不仅遍及全国且远销国外,且技术特性较“九五”期间有所提高；5、为满足特殊工艺技术要求防污染、密闭、防爆等,一些新型离心机亦先后问世；6、自控技术与技术的应用。1.3离心机设备的分类市面上很常见离心机大概有如下几种：1.3.1三足式离心机三足离心机，又称三足式离心机，因为底部支撑为三个柱脚，以等分三角形的方式排列而得名。三足离心机是一种固液分离设备，主要是将液体中的固体分离除去或将固体中的液体分离出去。18世纪产业革命后，随着纺织工业的迅速发展，1836年出现了棉布脱水机。这是最早的三足离心机，此后一百多年来，三足式离心机经过不断的技术深化，形成了十几个系列共计一百多种规格产品，完全覆盖了分离市场的方方面面，三足离心机如下图所示：图1.1三足式离心机1.3.2 卧螺离心机卧螺离心机是一种卧式螺旋卸料、连续操作的沉降设备。本类离心机工作原理为:转鼓与螺旋以一定差速同向非常快速地旋转，物料由进料管连续引入输料螺旋内筒，加速后进入转鼓，在离心力场作用下，较重的固相物沉积在转鼓壁上形成沉渣层。输料螺旋将沉积的固相物连续不断地推至转鼓锥端，经排渣口排出机外。较轻的液相物则形成内层液环，由转鼓大端溢流口连续溢出转鼓，经排液口排出机外。本机能在全速运转下，连续进料、分离、洗涤和卸料。具有结构紧密相连、连续操作、运转平稳、适应能力强、生产能力大、维修方便等特点。适合分离含固相物粒度大于0.005mm，浓度范围为2-40%的悬浮液。大范围的使用在化工、轻工、制药、食品、环保等行业。卧螺离心机如下图所示：图1.2卧螺离心机1.3.3 碟式分离机?碟式分离机是沉降式离心机中的一种，用于分离难分离的物料(例如粘性液体与细小固体颗粒组成的悬浮液或密度相近的液体组成的乳浊液等)。分离机中的碟式分离机是应用最广的沉降离心机。碟式分离机是立式离心机，转鼓装在立轴上端，通过传动装置由电动机驱动而非常快速地旋转。转鼓内有一组互相套叠在一起的碟形零件--碟片。碟片与碟片之间留有很小的间隙。悬浮液(或乳浊液)由位于转鼓中心的进料管加入转鼓。当悬浮液(或乳浊液)流过碟片之间的间隙时，固体颗粒(或液滴)在离心机作用下沉降到碟片上形成沉渣(或液层)。沉渣沿碟片表面滑动而脱离碟片并积聚在转鼓内直径最大的部位，分离后的液体从出液口排出转鼓。碟片的作用是缩短固体颗粒(或液滴)的沉降距离、扩大转鼓的沉降面积，转鼓中由于安装了碟片而大幅度的提升了分离机的生产能力。积聚在转鼓内的固体在分离机停机后拆开转鼓由人工清除，或通过排渣机构在不停机的情况下从转鼓中排出。碟式分离机如下图所示：图1.3碟式分离机1.3.4管式分离机?分离液澄清度下降到不符要求时须停机清除转鼓内沉渣。管式分离机的 HYPERLINK /doc/259.html \t _blank 分离因数高达13000~62000，分离效果好，适于处理固体颗粒直径0.01~100微米、固相浓度小于1%、轻相与重相的密度差大于 0.01千克/分米的难分离悬浮液或乳浊液，每小时解决能力为0.1~4立方米。管式分离机常用于油水、细菌、蛋白质的分离，香精油的澄清等。特殊的超速管式分离机可用于不同密度气体混合物的分离、浓缩。图1.4管式分离机1.4 本课题研究的意义卧螺离心机是当前国家鼓励发展的环保产业设备,大多数都用在城市工业废水和生活垃圾污水的固液分离,以此来实现污水的无害排放、重新回收和再利用。此外,该设备也用于石油、化工、冶金、医药、食品、轻工等行业的物料分离。由于被处理的污泥性质各异,为了达到理想的分离效果,并达到满意的处理效率,还必须根据被处理污泥具体特性调节工艺参数,如转速、差速、进料量等。传统卧螺离心机的驱动方式均采用一台电机驱动差速器,从而带动转鼓和螺旋输料器以一定转速和差速旋转。该种驱动方式存在如下缺点转鼓和螺旋输料器的转速及它们间的差速不能任意调节,一旦差速器设计完成,转速和差速之间的变化关系就确定,不能按有必要进行调节对于不同性质、不一样的种类、不同浓度的物料,以及对分离精度和效率的不同,往往需要调节转速和差速,只有转速和差速任意可调,才能使离心机适应任何物料的分离,而不是物料适应离心机。由于离心机的研究还有着一些不足和缺点，本文的研究将对离心机的研究和市场应用将具有一定的理论意义和实践意义。第二章卧式离心机的生产力求解2.1 生产能力分析悬浮液自进料口进入沉降离心机转鼓后，液相沿转鼓轴向流动至溢流口处溢出转鼓外，其中的固相粒子随液相作轴向移动外，还在离心力作用下沿径向沉降。较细的粒子由于沉降速度较慢，沉降到转鼓壁所需的时间比较久。如悬浮液进料量过大，轴向流速过快，使较细粒子在转鼓内的停留时间少于沉降所需时间，则细粒子将随液流溢出转鼓外而不能被分离。因此，沉降离心机的生产能力，应理解为能将所需分离的最小固相粒子沉降在转鼓内，而不致随分离液带出的最大悬浮液流量。这样，分离因素一定的同一离心机，对于不同的物料或同一物料在不同的分离要求下，生产能力也将是不同的。2.2 生产能力求解沉降离心机的生产能力取决于液体的轴向流速和粒子的离心沉降速度，前者由于不同的流动理论而有不同的计算方式，因而得出不同的生产能力计算方式。（1）按∑理论计算生产能力；（2）按层流理论计算生产能力； （3）按线性理论计算生产能力；此处以∑理论计算卧螺沉降离心机的生产能力。∑理论是由安布勒（Ambler）于1952年提出的，由于其表达式简单，概念明确，一直沿用至今。在保证具有一定澄清度条件下的生产能力Q(m/h)，按照∑理论，对于具有圆锥形转鼓的螺旋型离心机，实际生产能力的计算公式可表达为： Q=∑ 式中 Q——实际生产能力，m/h；——分离效率系数； ——悬浮液中固相颗粒的重力沉降速度，m/s； ∑——当量沉降面积, ㎡；柱锥形转鼓的当量沉降面积∑的计算 D L D LLLrh 图6 柱锥形转鼓的几何形状尺寸∑= 式中 ——分离系数； D——转鼓大端公称直径，m； ——转鼓圆柱段的沉降区长度，m； ——转鼓锥段的沉降区长度，m； L——转鼓沉降区总长度（+），m； h——液池深度，m； r——转鼓内径，m； ——取2h/D；LW400×1200逆流型的主要性能参数可知如下：最大分离因素为2580最大转速为3400 r/minD=0.3m，=0.257m， 转鼓锥角=8°液池最大最小深度分别为0.0826m和0.0542m.且分离因数与转鼓转速的平方成正比，取转鼓转速n为2800r/min,则此时分离因数:=2580×=1736.2当h=0.0826m时：=2h/D=0.4132, =h/sin8°=0.5935m∴L=（+）=1.1355m则 ∑= =1353.7㎡2. 悬浮液中固相颗粒的重力沉降速度= 式中 ——阻滞情况下的沉降速度修正系数；——固相（氧化铁）密度，㎏/； ——液相（水）密度，㎏/；——悬浮液的动力粘度，；——悬浮液中固相颗粒的计算直径，；——悬浮液中固相颗粒的粒子形状修正系数。其中 =（1+4.5） 上式中 ——悬浮液中液相动力粘度，；——固相单位体积浓度；取 =0.008，=0.15；则 =0.008（1+4.5×0.15）=0.0134由表3-7与3-8可取:=5×10 =2.12 =0.48,查表1－1－5得：=2.4×10㎏/ =1.0×10㎏/由上参数数值，有： ∴ ==0.48 =1.447×10/s分离效率数可按下列经验公式求得： =16.42 式中 ——沉降区计算长度，m。对于柱锥型转鼓：=+ =0.542+×0.5935 =0.839m其它参数意义同上。∴ =0.2247结合以上各参数的计算可得， 生产能力Q=∑=1.585 m/h 第三章 卧式离心机的设备参数计算3.1 功率计算卧螺离心机的功率计算及电机选择是卧螺离心机设计中的重要组成部分。根据卧螺离心机的工作要求做功率计算，可以合理地确定主、辅电动机的功率，选择电机及差速器。卧螺离心机的功率消耗与卧螺离心机的类型，操作方式和卧螺离心机的结构有关，正常的情况下，卧螺离心机所需功率包括下几个方面：（1）启动转鼓等转动件所需功率；（2）启动物料达到操作转速所需功率；（3）螺旋输送沉渣所需功率N。3.1.1 启动转鼓等转动件所需功率欲使卧螺离心机转鼓等转动件，由静止状态达到工作转速具有一定的动能，必须由外界作功，该功为A= 式中 A——外界所作的功，J；v ——转动件线速度，m/s；J——转动件绕轴旋转的转动惯量，kg.㎡∴启动转动件的平均功率，为： = 式中 ——启动转动件的平均功率，kW；t——启动时间，s；——卧螺离心机的角速度，rad/s。而==303.7 rad/s1. 计算转动件绕轴旋转的转动惯量J圆柱段转鼓的转动惯量J由表1-1-85公式J= 式中 J——圆柱段转鼓的转动惯量，kg.㎡；m——旋转体的质量，kg； K——系数，见表中； ——旋转体的飞轮计算直径，m。由表，取K=0.5, =式中 ——转鼓圆柱段的外径，m； ——转鼓圆柱段的内径，m；取=0.42m, =0.40m, m=80 kg则 ==0.3364㎡∴J==3.5743 kg.㎡圆锥段转鼓的转动惯量J由Soliworks 2006 作出长度为625mm，大小端直径分别为424mm和390mm，拔模角为8°，厚为15mm的圆台壳体。再由质量分析得出下列相关参数：零件( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性输出坐标系 : -- 默认 --密度 = 0.01 克/立方毫米质量 = 83869.57 克体积 =36 立方毫米表面积 = 1299409.01 平方毫米重心 : ( 毫米 ) X = 0.00 Y = 0.00 Z = 283.82惯性主轴和惯性力矩 : ( 克 * 平方毫米 )由重心决定。 Ix = (0.00, 0.00, 1.00) Px = 2301548159.95 Iy = (0.00, -1.00, 0.00) Py = 3811901499.34 Iz = (1.00, 0.00, 0.00) Pz = 3811901499.34惯性张量 : ( 克 * 平方毫米 )由重心决定，并且对齐输出的坐标系。 Lxx = 3811901499.34 Lxy = 0.00 Lxz = 0.00 Lyx = 0.00 Lyy = 3811901499.34 Lyz = 0.00 Lzx = 0.00 Lzy = 0.00 Lzz = 2301548159.95惯性张量: ( 克 * 平方毫米 )由输出座标系决定。 Ixx = .14 Ixy = 0.00 Ixz = 0.00 Iyx = 0.00 Iyy = .14 Iyz = 0.00 Izx = 0.00 Izy = 0.00 Izz = 2301548159.95由上分析可得，其转动惯量P=2.3015 kg.㎡考虑到转鼓内设的筋条，取k=1.1,则J= k. P=2.53 kg.㎡∴转鼓的转动惯量为J= J+ J=5.64 kg.㎡考虑到螺旋叶片、螺旋轴、螺旋叶片轴等转动件的转动惯量，J=kJ此处取k=1.35∴所有转动件绕轴旋转的转动惯量J=kJ=7.614 kg.㎡2、启动时间取启动时间t=20s综上，启动转动件的平均功率===17.5567kw3.1.2 启动物料达到操作转速所需功率 对于连续进料卧螺离心机，加入的物料被分离为沉渣和分离液等组分，可分别求出操作中每种组分所需的功率，然后求其和。假设此种分离操作，单位时间内排出分离液（水）和沉渣（氧化铁）2个组分，各组分的质量分别为m、m（kg/s），各组分在转鼓内卸出的位置半径分别为r、r(m)，则使加入物料达到工作转速所需的功率为：= 物料每分钟移动的距离S为： S=L×式中 L——叶片距，m； ——转速差，r/min。已知L=0.08m, =20 r/min∴S=L×=1.6m/min排渣能力可按下式计算：/60 式中 G——排渣能力，kg/h； ——沉渣的厚度，m；其它的参数同上。已知G=1800 kg/h,D=0.38m,=2.4kg/m则代入上式便得：-0.38+0.002488=0从中可解出=0.0067m又 =-式中 ——液池的平均厚度，m； ——液池中水的厚度，m；已知=0.065m,则=-=0.0583m∴ r=D/2－-/2=0.1745m r= D/2－/2=0.1962m根据排渣能力的定义，可得m==0.5 kg /s 由物料中分离液与沉渣的体积比，可得m=式中 ——固相单位体积浓度；——固相（氧化铁）密度，㎏/——分离液（水）的密度，kg/m。其中, =0.15，=2.4kg/m，=1.0kg/m∴ m=1.181kg /s 综上可得，启动物料达到操作转速所需功率= = =2.546kw3.1.3 螺旋输送沉渣所需功率 对于螺旋卸料离心机，螺旋卸料是将沉渣从转鼓上某处推送到卸料口卸出机外，螺旋输送沉渣时所需功率大小与螺旋叶片和转鼓轴线的相对位置有关，本机中螺旋叶片垂直于转鼓回转轴线，故卸料功率应包括：克服沉渣产生的离心力沿转鼓圆锥段母线的分力所消耗的功率： kW 克服沉渣与转鼓壁摩擦所消耗的功率： kW 克服沉渣与螺旋叶片摩擦所消耗的功率： kW 螺旋输送沉渣消耗的总功率为以上三项功率之和，即： = kW 式中 ——转鼓圆锥段的平均内半径，m，=； ——出渣口处转鼓内半径，m； ——转鼓圆锥大端内半径，m； H——转鼓的长度，m； Z——螺旋叶片的圈数； ——沉渣与转鼓壁的摩擦系数，一般为0.3～0.85； ——沉渣与螺旋叶片的摩擦系数，一般为0.15～0.4； G——按螺旋排渣能力计算的生产能力，kg/s。其中，=0.1142m, =0.20m∴==0.1571mH=1.20m，Z=14，排渣能力G=1800/3600=0.5 kg/s，取=0.6，=0.3综合以上各参数，得螺旋输送沉渣所需功率N： = =4.22kW3.2 电机部件的求解及其选择考虑到摩擦与效率，以上，，修正为： 式中 ——轴承效率；——考虑到克服转鼓物料和空气摩擦的效率；——V带传动效率。 式中 各参数同上。式中 ——摆线针轮减速器的效率；其它参数同上。由表1－7取=0.98，=0.985，=0.96，=0.92分别计算，，：=18.945kW =2.744kW=4.872得该卧旋离心机的计算总功率为： ==26.561kW由于离心机是持续工作的，且一般都会采用满载时较低速的；考虑到以后作业率的提高，要求电机功率要留有一定的余量，则选用电机：电动机型号 额定功率 满载转速Y220L-4-B5， P=30kW， =1470r/min 第四章 差速装置的设计计算4.1 差速装置的概述 在螺旋卸料离心机中，离心沉降分离出的沉渣沿转鼓内壁上的纵向移动，是靠螺旋相对转鼓导前或滞后的旋转运动来实现的。为了能够更好的保证转鼓和螺旋以不同的角速度同向回转，并得到最佳的转差值，因此，螺旋卸料离心机从电动机到工作机之间都需要一个传动装置，已不再采用简单传动组成的开式运动链。为了尽最大可能避免功率上的大量损失，以及得到紧凑的轻结构，故现代螺旋卸料离心机的传动装置都广泛地采用了以行星传动为基础，由转鼓、物料和螺旋间形成的摩擦而构成的封闭运动链。差速器传动装置是螺旋卸料离心机中最复杂而又很重要的部件，其性能和质量往往会决定着整个机器的工作上的能力和可靠性。欲设计出体积小、重量轻、可靠耐用、效率高的差速器，就必须正确选择传动类型，精确合理地进行结构设计和强度计算，精密制造齿轮、行星轮轴承和转臂等主要构件，并严格进行动平衡，这样设计制造的传动装置，才能使螺旋卸料离心机在生产中得到正常的运转。摆线针轮行星减速器具有体积小、重量轻、传动比范围大、效率高、工作可靠、寿命长、运转平稳、及过载能力大等优点。由于以上优点，这种减速器在许多情况下可代替二级、三级普通齿轮减速器及蜗杆减速器，在冶金、矿山、石油、化工、船舶、轻工、食品、纺织、印染，起重运输以及军工等许多部门得到日益广泛的应用。图4.1摆线针轮行星传动原理摆线针轮行星传动的示意图，如图7所示。假设行星架X不动，则转化机构的传动比为： 针轮P固定时，=0，代入上式得 这种传动， 即 当行星轮C不转动时，=0，有 以上各式中 ——行星架X不动时，转化机构的传动比；——针轮P固定时，转化机构的传动比；——行星轮C不转动时，转化机构的传动比；——行星轮C的角速度，rad/s；——针轮P的角速度, rad/s；——行星架X的角速度, rad/s；——行星轮C的齿数；——针轮P的齿数。通常工作状态为针轮P固定，传动比等于行星轮齿数，行星轮C与行星架X的转向相反。当行星架X主动时，行星轮C以绝对转速转动，以此来实现减速。为了将行星轮的转速传到固定轴线的从动轴F上去，中间必须加一种传动比等于1的等角速度的传动机构，这种机构称为输出机构（图6中的W）。此设计中是当针轮P固定时：=式中 ——当针轮P固定时，行星架X的转速，即摆线针轮减速器输入轴的转速，r/min； ——当针轮P固定时，行星轮C的转速，即摆线针轮减速器输出轴的转速，r/min。即以针轮P为参考系时，行星架X的转速与行星轮C的转速，此时取行星轮C的相对转速为正，则：=； =式中 ——转鼓的转速，r/min； ——小带轮的转速，r/min； ——转鼓的绝对转速与螺旋输送器的绝对转速之差，r/min。取=20 r/min，又=2800 r/min，=1957 r/min∴==－42.15取实际传递比i=-42则 实际转鼓的绝对转速与螺旋输送器的绝对转速之差：==20.071 r/min此处相对于波动误差小于5%故实际转速之差仍可取为=20 r/min。4.2 差速装置参数的确定已知：输入功率==4.872kW，输入轴转速=943r/min，传动比的大小i=42，每天工作16小时之后，工作平稳。设计一摆线．确定传动的结构及形式确定根据使用上的要求，选用卧式不带电机型（非直联型）；针轮固定。2．确定摆线轮、针轮的齿数摆线．确定主要零件的材料摆线HRC圆柱套材料G15，58～62HRC针齿销材料G15，58～62HRC针齿套材料G15，58～62HRC针齿壳材料HT200机座材料HT200确定针轮直径=2（0.85～1.3） T= 式中 ——针轮直径，mm； T——输出转矩，N·mm； ——输入功率，kW； ——输入轴转速，r/min； ——摆线针轮减速器的效率。由表1－7查得=0.92；则 T==2.133 N·mm则：=2×1.1=283.2mm取 =285mm5. 确定短幅系数和偏心距A= 式中 A——偏心距，mm； ——短幅系数；——针轮半径，mm；=47﹥17，故先取=0.65；=/2=142.5mm；∴ A===1.927mm按表16-19圆整取A=2mm则=0.649转臂轴承的选择与寿命计算初步估算摆线mm初步取摆线mm计算转臂轴承上的动载荷 式中 C——转臂轴承上的动载荷，N； P——当量动负荷，N； n——轴承转速，r/min； ——轴承的寿命，一般≥5000h。其中 P=R， R= n=式中 ——动载荷系数，=1.2～1.4，取为1.2； R——名义负荷，N。∴ R==15418.1NP=R=18501.8Nn==963.1r/min取 =5000h∴ =101263.2N按，B，及选择轴承根据，B，及选择轴承型号为：502312由表19-11，查得502310型轴承的特性：额定动载荷 C=110.74kN轴承外径 =113mm轴承内径 d=60mm轴承宽度 b=31mm计算轴承寿命 代入相关参数值得 =6737.2h最后确定摆线轮内孔直径和摆线轮宽度摆线mm摆线mm确定针齿尺寸计算针齿套直径= 式中 ——针齿套直径，mm； ——曲率半径系数。由表11，按插值法得： =0.0413∴==11.564mm取=14mm由表11，按插值法得：最小曲率半径系数=0.07534由于==0.0413比小许多，故不会产生根切和尖角。计算针齿系数= 式中 ——针齿系数；其它参数同上。则 ==1.174结合表4，可取=1.2。因较大，故可不抽齿。计算针齿销直径 =-2 式中 ——针齿销直径，mm； ——针齿套壁厚，一般取2～5mm。取=2mm，∴ =-2=10mm校核针齿销的弯曲强度 为避免针齿销的折断，需对针齿销的弯曲强度进行校核。由于支撑宽度较小，采用两点式针齿销。针齿销上的最大弯矩为：= 式中 ——针齿销上的最大弯矩，N·mm； ——=0.5B++0.5，mm； ——=1.5B+++0.5，mm； L——L=+=2B+2++，mm； B——摆线轮的宽度，mm； ——间隔环的厚度，=b-B； ——摆线轮与针齿壳侧面间的间隙，mm； ——针齿壳侧面的壁厚，mm； T——输出转矩，N·mm。 弯曲应力为： =≈≤ 式中 ——针齿销上的最大弯曲应力，N/mm； ——许用弯曲应力，N/mm；当圆柱销采用G15，=150～200 N/mm。依照结构取：=8mm =4mm =b-B=5mm则 =0.5B++0.5=21mm=1.5B+++0.5=52mmL=+=2B+2++=73mm∴ ==14780 N·mm =≈=147.8N/mm≤=150～200 N/mm。故，针齿销的弯曲强度满足条件。校核摆线轮与针轮的接触强度为避免齿面发生疲劳点蚀和胶合破坏，需对摆线轮与针轮的接触强度进行校核。 针齿齿廓为圆，摆线轮齿廓是曲线，在摆线轮齿廓的各点上都有相应的曲率。所以，针齿与摆线轮的接触，可认为是两个瞬时圆柱体的接触，可根据赫兹公式，得到摆线针轮传动齿面接触应力的校核式：=[] 式中 ——摆线轮与针轮的接触应力，N/mm； ——接触系数； []——许用接触应力，N/mm。用G15或制成针轮的针齿销、针齿套和摆线HRC，单级减速机[]=1000～1200 N/mm；对于双级减速器的低速级，因为速度低，载荷小，[]=1300～1500 N/mm；其它参数同上。由表11，按插值法得：＝0.361∴=＝681.45 N/mm取[]=1000 N/mm则有 []∴ 摆线轮与针轮的接触强度满足条件。10、确定摆线轮的结构尺寸 齿顶圆直径=270mm齿根圆直径=262mm齿高h==4mm齿侧啮合间隙 摆线mm摆线mm柱销孔中心圆直径取=190mm柱销孔数目 由表14，取=10结构上允许的柱销孔最大直径 []=－2式中 ——柱销孔的最小壁厚，一般取=0.03，mm； []——结构上允许的柱销孔最大直径，mm；则=0.03=8.4mm∴[]=－2=68.6mm又有 []=式中各参数同上。∴[]==50.3mm取两者中的较小者，∴结构上允许的柱销孔最大直径[]=50.3mm11. 确定柱销、柱销套和柱销孔德直径①柱销直径 式中 ——柱销直径，mm。此处取=150N/mm∴=24.67mm柱销套直径先取=26mm=+2式中 ——柱销套直径，mm。暂取 =4mm∴=+2=34mm柱销孔直径=+2A式中 ——柱销孔直径，mm。则 =+2A=38mm﹤[]=50.3mm综上，最后确定：柱销孔直径 =44mm；柱销套直径 =－2A=40mm；柱销直径 =26mm。校核柱销套与柱销孔的接触强度= 式中 ——柱销套与柱销孔的接触应力，N/mm；——柱销套半径，mm； 其它参数符号同前。代入各参数的值，得：==576.38 N/mm∵[]=1000～1200 N/mm∴﹤[]则柱销套与柱销孔的接触强度满足条件。第五章 转鼓设计机器壁厚计算校核离心机转鼓是一个每分钟转动数百至数万转以上的高速回转。高速回转时，在离心力的作用下转鼓壁内要产生很大的应力，这些应力是由于高速回转时，转壁金属的自身质量产生的离心力，及在转鼓内壁上所附带着的筛网、物料和液体层所产生的离心力都作用在鼓壁上，使转鼓壁内产生相应的应力。因此，转鼓的强度计算必须同时考虑这几部分离心力所产生的应力。离心机的转鼓是一个组合部件，由筒体、顶盖及鼓底等几部分组合而成的。此卧旋离心机是不开孔的整体转鼓。因此，在转鼓中没有筛网等附件，转鼓内的应力，是由转鼓金属的自身质量及转鼓内物料的质量在高速回转时所产生的离心力而引起的应力之和。对于柱—锥型转鼓，在圆锥段，其径向应力及周向应力的最大值均在圆锥的大端。因此，在校核圆锥段转鼓强度时，只需要校核圆锥大端壁内的应力。圆锥大端的径向应力为： = （N/㎡） 圆锥大端的周向应力为： == （N/㎡） 令 ，则 （N/㎡）按第三强度理论：。在离心机转鼓中周向总应力为最大，其次是径向总应力，最小者为经向应力，其值等于零。因此，圆锥段转鼓的强度条件为：∴圆锥段转鼓的壁厚应满足： （m） 同理，圆柱段转鼓壁厚应满足： （m） 因不大于1，则应优先满足圆锥段转鼓，则整个柱—锥型转鼓的壁厚应满足： （m） 式中 ——整个柱—锥型转鼓的壁，m；——筒体中流体物料的密度，kg/m； ——筒体壁金属材料的密度，kg/m； ——筒体的回转角速度，rad/s； R——筒体的内半径，m； r——圆筒体中回转时流体的自由表面半径，m； K——转鼓中物料的填充系数，K=； ——焊缝的强度系数； ——转鼓壁材料的许用应力，N/㎡。其中，许用应力选取下列两值中的较小者：=； = 式中 ——设计温度下材料的屈服极限，N/㎡；——设计温度下材料的强度极限，N/㎡；——屈服极限的安全系数,一般为2～2.5；——强度极限的安全系数,一般为3.5～4。由表3-1-7，35（调质），取：=275MPa, =500 MPa 取 =2.3, =3.8则 =119.6 MPa , =131.6 MPa∴取 =119.6 MPa=1.196 N/㎡根据固相单位体积浓度=0.15:==1.21 kg/m；= 7.85 kg/m；R=0.19m；r取最小值即转鼓内物料最多时，r=0.1115m；取最高转速时的回转角速度，==366.5 rad/s。∴K==0.656由于此处转鼓是铸造件，∴取=1=3.81 N/㎡； =0.154∴=0.00452m=4.52mm由于转鼓实际壁厚为15mm, ∴此转鼓壁厚满足强度条件，可取第六章 卧式离心机模型的建立6.1 PROE软件介绍6.1.1 PROE软件背景 HYPERLINK /s?wd=Pro%2FEngineer&tncpr&fenlei=mv6quAkxTZn0IZRqIHckPjm4nH00T1dBPjKBmHmYuWbsuy7bmhms0ZwV5Hcvrjm3rH6sPfKWUMw85HfYnjn4nH6sgvPsT6KdThsqpZwYTjCEQLGCpyw9Uz4Bmy-bIi4WUvYETgN-TLwGUv3EnHbYPW0knWndn1n1nWbknWTYr0 \t _blank Pro/Engineer 是美国PTC公司的产品，于1988年问世。10多年来，经历20余次的改版，已成为全世界及中国地区最普及的3D CAD/CAM系统的标准软件，大范围的应用于电子、机械、模具、工业设计、汽车、航天、家电、玩具等行业。 Pro/E是全方位的3D产品研究开发软件包，和相关软件Pro/DESINGER（ HYPERLINK /s?wd=%E9%80%A0%E5%9E%8B%E8%AE%BE%E8%AE%A1&tncpr&fenlei=mv6quAkxTZn0IZRqIHckPjm4nH00T1dBPjKBmHmYuWbsuy7bmhms0ZwV5Hcvrjm3rH6sPfKWUMw85HfYnjn4nH6sgvPsT6KdThsqpZwYTjCEQLGCpyw9Uz4Bmy-bIi4WUvYETgN-TLwGUv3EnHbYPW0knWndn1n1nWbknWTYr0 \t _blank 造型设计）、Pro/MECHANICA（功能仿真），集合了零件设计、产品装配、模具开发、加工制造、钣金件设计、铸造件设计、工业设计、逆向工程、自动测量、机构分析、有限元分析、产品数据库管理等功能，从而使用户缩短了产品开发的时间并简化了开发的流程；国际上有27000多企业采用了 HYPERLINK /s?wd=PRO%2FENGINEER&tncpr&fenlei=mv6quAkxTZn0IZRqIHckPjm4nH00T1dBPjKBmHmYuWbsuy7bmhms0ZwV5Hcvrjm3rH6sPfKWUMw85HfYnjn4nH6sgvPsT6KdThsqpZwYTjCEQLGCpyw9Uz4Bmy-bIi4WUvYETgN-TLwGUv3EnHbYPW0knWndn1n1nWbknWTYr0 \t _blank PRO/ENGINEER软件系统，作为企业的标准软件进行产品设计。Pro/E第一个提出了 HYPERLINK /view/725815.htm \t _blank 参数化设计的概念，并且采用了单一数据库来解决特征的相关性问题。另外，它采用模块化方式，用户都能够根据自身的需要进行选择，而不必安装所有模块。Pro/E的基于特征方式，能够将设计至生产全过程集成到一起，实现并行工程设计。它不但可以应用于工作站，而且也可以应用到单机上。Pro/E采用了模块方式，可以分别进行 HYPERLINK /item/%E8%8D%89%E5%9B%BE%E7%BB%98%E5%88%B6 \t _blank 草图绘制、零件制作、 HYPERLINK /viewhtm \t _blank 装配设计、钣金设计、加工处理等，保证用户可以按照自己的需要做出合理的选择使用。1． HYPERLINK /view/725815.htm \t _blank 参数化设计相对于产品而言，我们大家可以把它看成 HYPERLINK /view/3810588.htm \t _blank 几何模型，而无论多么复杂的几何模型，都能分解成有限数量的构成特征，而每一种构成特征，都可以用有限的参数完全约束，这就是参数化的基本概念。但是无法在零件模块下隐藏实体特征。2． 基于 HYPERLINK /view/1028483.htm \t _blank 特征建模Pro/E是基于特征的实体模型化系统，工程设计人员采用具有智能特性的基于特征的功能去生成模型，如腔、壳、 HYPERLINK /view/1148286.htm \t _blank 倒角及 HYPERLINK /view/358973.htm \t _blank 圆角，您可以随意勾画 HYPERLINK /view/106027.htm \t _blank 草图，轻易改变模型。这一功能特性给工程设计者提供了在设计上从未有过的简易和灵活。3． 单一数据库（全相关）Pro/Engineer是建立在统一基层上的数据库上，不像一些传统的CAD/CAM系统建立在多个数据库上。所谓单一数据库，就是工程中的资料全部来自一个库，使得每一个独立用户在为一件 HYPERLINK /view/2902090.htm \t _blank 产品造型而工作，不管他是哪一个部门的。换言之，在整个设计过程的任何一处发生改动，亦可以前后反应在整个设计过程的相关环节上。例如，一旦工程详图有改变，NC（ HYPERLINK /view/7645.htm \t _blank 数控）工具路径也会自动更新；组装 HYPERLINK /view/5769757.htm \t _blank 工程图如有任何变动，也完全同样反应在整个 HYPERLINK /view/3169335.htm \t _blank 三维模型上。这种独特的数据结构与工程设计的完整的结合，使得一件产品的设计结合起来。这一优点，使得设计更优化，成品质量更高，产品能更好地推向市场，价格也更便宜。6.1.2 PROE软件建模途径针对组件模型，SolidWorks有两者建模方法，分别是自顶向下设计和自底向上设计。1.自顶向下设计该设计方式有力而稳定地扩展了参数设计，使产品设计更有效。自顶向下设计使您可以在产品组件的环境中创建零件，并在创建新零件特征时参照现有几何。示意图如下所示：图6.1 自顶向下设计2. 自底向上设计该设计方法不同于传统的自底向上设计方法，在自底向上设计方法中，各个元件是独立于组件进行设计的，然后再将这些元件组合到一起来开发顶级组件。图6.2自底向上设计6.2 卧式离心机三维模型的建立6.2.1电机结构部件电机结构部件属于整机的基本原动件，他是为整个设备提供最原始的动力，电机结构部件的输出轴通过联轴器部件和带轮结构部件连接，驱动执行装置进行运行，电机结构部件模型如下所示：图6.3 电机结构三维结构图6.2.2 带传动部件带传动的基本功能是对电机输出的基本载荷和运动形式通过一定的减速之后传递给我们的转鼓部件，采用一级带传动进行减速。带传动部件模型如下所示：图6.4 带传动部件的三维结构图6.2.3 机架结构部件机架结构部件的基本作用是用来支撑整个设备和传动部件，本文的机架采用焊接的形式做成，整体的模型如下所示：图6.5机架三维结构图6.2.4 转鼓机罩部件转鼓机罩部件属于转鼓的外围罩板，其是用来对转股以及里面的基本部件进行一个保护作用，转鼓机罩部件三维模型如下所示：图6.6 转鼓机罩部件三维结构图6.2.5 叶片轴结构部件转鼓与螺旋以一定差速同向非常快速地旋转，物料由进料管连续引入输料螺旋内筒，加速后进入转鼓，在离心力场作用下，较重的固相物沉积在转鼓壁上形成沉渣层，叶片轴结构部件三维模型如下：图6.7 叶片轴结构部件三维结构图6.2.6 转鼓装配转鼓与螺旋以一定差速同向非常快速地旋转，物料由进料管连续引入输料螺旋内筒，加速后进入转鼓，在离心力场作用下，较重的固相物沉积在转鼓壁上形成沉渣层，转鼓装配结构部件三维模型如下：图6.8转鼓装配结构部件的三维结构图6.2.7 整机模型图6.9 整机三维图结 论在当今的社会持续健康发展中，工农业的生产自动化程度慢慢的升高，制造业快速的提升。特别是发达国家在这方面有为明显，我国虽然和他们比有一定的差距，但最近几年通过引进外资和继续加大科研投入力度。因此，也取得了较大的发展，这种差距也在慢慢地减小。我设计的红枣分级设备在某些特定的程度上促进了自动化生产，降低了工人的劳动力度，提高了生产效率，可以说具有十分重要的意义。通过资料收集、整理和设计，我设计的卧式离心机设备终于完成了。在我所设计的最近一段时间里，我通过对资料的搜集、查找，找到了很多对设计有用的参考资料，来保证了设计的顺利进行。可以说这次设计是对我大学四年所学知识的一次综合检验和全面总结，在这样的一个过程中我学会了独立思考、在实践中找答案、在前人的基础上求创新。通过毕业设计，使我的综合能力大大的提高，为将来参加工作打下了坚实的基础。致 谢从论文的选题到今天，论文的说明书的编写和图纸的绘制基本算完成了，本人心里感觉到十分的开心和释然。在此我从心底向在论文的写作中给我帮助的老师以及同班的同学表示由衷的感谢，在老师不厌其烦的教诲下，我才学习到了很多的知识以及书本上学不到的做事做人的道理，所以我在此特别感谢我的毕业设计导师，您不仅在学习上、论文上给与了我无私的帮助，对我的论文给与了很多的灵感，还在生活中给了我很多的照顾。所以导师是我人生的启明灯。同时也感谢和我同窗的大学同学，我们互相帮助互相学习，不管在学习上生活上都互相关心丝毫没有保留，这些帮助我都十分地感谢，同时我们大家一起度过了人生中最难忘的阶段，这也将留给我最深刻的印象，在这次毕业设计过程中，我搜索了很多文献和资料，这让我接触到了许多新的理论和知识，同时我也对文献和资料作了很多学习思考，让我从中领悟和懂得了很多科学知识，让我受益匪浅，最后我也通过个人的努力终于顺利完成了此次毕业设计。最后，我要感谢养育我这么多年的父母以及对我关心帮助的亲人，正是有你们的关心与支持，让我能够有克服一切困难的勇气，顺利完成自己的学业。未来我将更努力，不辜负你们的期望！参考文献[1]常映辉. 卧式螺旋沉降离心机理论计算与分析. 西安建筑科技大学硕士论文.2006年[2]顾威. 卧式螺旋沉降离心机的螺旋强度和振动分析. 北京化工大学硕士论文. 2002年[3]马泽民,张剑鸣. 国外压榨式卧螺沉降离心机的发展概. 过滤与分离，1995，第3期, 30～35[4]孙启才,金鼎五. 离心机原理结构与设计计算. 北京: 机械工业出版社, 1987年3月[5]全国化工设备设计技术中心站机泵技术委员会. 工业离心机选用手册. 北京:化学工业出版社, 1999年3月[6]成大先. 机械设计手册第四版. 北京: 机械工业出版社, 2002年1月[7]蔡涛. 螺旋卸料沉降式离心机沉渣受力分析及推料功率的计算公式. 化工与通用机械. 1980，第6期，31～36[8]机械化运输设计手册编委会. 机械化运输设计手册. 北京: 机械工业出版社, 1997年5月[9]吴宗泽,罗圣国. 机械设计课程设计手册. 北京: 高等教育出版社, 2004年4 月[10]濮良贵,纪名刚. 机械设计第七版. 北京: 高等教育出版社, 2004年5月[11]东北大学《机械零件设计手册》编写组. 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